Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа

Курсовой проект выполнил студент: ______ группы 5019/М

Санкт-Петербургский Муниципальный технический институт

Инженерно-строительный факультет

Кафедра Энергетических и промышленно-гражданских сооружений

Санкт-Петербург

2000

Введение, начальные данные

Цель выполнения проекта – ознакомление с основными вопросами конструирования и освоение методики проектирования построек и сооружений из цельного железобетона.

Схема сооружения представляет собой подземный гараж прямоугольной формы, имеющий размеры в плане Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа 18х60 м, который является жёсткой конструкцией, состоящей из 2-ух продольных рядов колонн и перекрытия – цельной железобетонной ребристой плитой (рис. 1.1). Высота сооружения Н составляет 4,2 м, отметка пола находится на глубине ¯-3,9 м от проектной отметки.

В итоге оценки инженерно-геологических критерий основания составлен геологический разрез (рис. 1.2), уровень грунтовых вод находится на Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа отметке ¯-2,6 м.

Климатические условия принимаются для района возведения сооружения – Костромской области.

Выбор строй материалов для данного объекта

Цельное ребристое перекрытие состоит из железобетонной плиты, которая опирается на балочную клеточку, состоящую из системы основных и второстепенных взаимно перпендикулярных балок. Плита перекрытия и балки цельно связаны меж собой Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа, что достигается оковём одновременного бетонирования всех частей перекрытия в специально сделанной для этого опалубке.

В данном проекте рассматривается унифицированное перекрытие 3-х пролетного промышленного строения с внутренним каркасом и несущими внешними стенками (рис. 1.1, 3.1).

Для цельных перекрытий обычно употребляется тяжкий бетон марки М200 – МЗ00, а для армирования – сварные каркасы из стали Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа класса A-II либо A-III и сварные сетки из обычной проволоки. В данном проекте принят бетон марки М250 (В20). Расчетные сопротивления такового бетона для предельных состояний первой группы будут: на сжатие осевое Rb =11 МПа, на растяжение осевое Rbt =0,88 МПа. Коэффициент критерий работы бетона mб1 =0,85.

Рабочую арматуру для балок Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа примем в виде сварных каркасов из горячекатаной стали повторяющегося профиля класса A-II, Rs =270 МПа, Rsw =215 МПа. Для поперечной арматуры класса А-I Rsw =170 МПа. Арматуру для плиты примем в виде сварных сеток из обычной проволоки класса B-I, Rs =315 МПа, и (вероятен вариант) из стали класса A-III, Rs Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа =340 МПа.

Разработка наброска объёмно-планировочного решения данного сооружения

При плановых размерах перекрываемого помещения 18х60 м балки размещаются в 2-ух направлениях и опираются на промежные опоры – колонны.

Главные балки размещаются поперёк помещения и опираются на внешние стенки и колонны.

Пролёты основных балок lг. б принимаются равными расстояниям меж осями Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа колонн и внешних стенок и равны 6 м.

Второстепенные балки размещаются повдоль помещения и опираются на внешние стенки и главные балки. Пролёты второстепенных балок lв. б принимаются равными 6 м.

Набросок плана сооружения с учётом установленных выше характеристик представлен на рисунке 3.1, разрез 2-2 представлен на рис. 1.1.

Предназначение подготовительных размеров конструкций

Для получения Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа расчетного просвета определяются размеры поперечного сечения второстепенной балки: hв. б =(1/12...1/20)lв. б ; принимаем hв. б =600/13 = 45 см, b=(1/2...1/3)hв.б ³10 см; принимаем ширину второстепенной балки b=20 см.

Расчетный просвет плиты меж второстепенными опорами l2 =l0 , где l0 – просвет в свету, равный 200-20=180 см. Просвет плиты при опирании с одной стороны на несущую стенку Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа l1 =l01 +(hпл /2), где hпл – толщина плиты, значением которой также задаемся. Принимаем толщину плиты равной 8 см, что больше hmin =60 мм. Расчетный просвет плиты

Расчёт данного элемента

Нагрузки на ребристое цельное железобетонное перекрытие промышленного строения

Все нагрузки определяются в согласовании с [1.1]. Согласно [1.1, стр. 4, п. 1.11] расчёт ведётся на основное сочетание нагрузок, состоящее из Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа неизменных, долгих и краткосрочных нагрузок. Согласно [1.1, стр. 3, п. 1.6] к неизменным нагрузкам относится собственная масса плиты и балок. Временные долгие нагрузки рдл определяются согласно [1.1, стр. 6, п. 3.5, табл. 3].

Снеговая нагрузка согласно [1.1, стр. 4, п. 1.8] относится к краткосрочным нагрузкам, определяемым в согласовании с [1.1, стр. 4, п. 5].

Нормативная снеговая нагрузка на 1 м2 площади горизонтальной проекции Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа покрытия должна обусловятся по формуле

Рн =р0 с, (5.1)

где

р0 – вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемый по [1.1, стр. 9, п. 5.2], для IV района, к которому относится г. Кострома, р0 =1,5 кН/м2 ;

с – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа согласовании с указаниями [1.1, стр. 9, 10, пп. 5.3-5.6], для горизонтальной поверхности, с=1.

Рн =1,5*1=1,5 кН/м2 .

Согласно [1.1, стр. 4, п. 1.7] вес снегового покрова IV района, уменьшенный на 0,7 кН/м2 относится к долгим нагрузкам

рсн, дл =1,5-0,7=0,8 кН/м2 .

Значения неизменных и временных нагрузок приведены в табл. 5.1.

Т а б л и ц а 5.1

Вид нагрузки Нормативная Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа нагрузка, кН/м2 Коэффициент перегрузки, n Расчётная нагрузка, кН/м2

1. Неизменная

кровля

цементный раствор

шлакобетонный слой

0,3

0,4

0,45

1,1

1,3

1,3

0,33

0,52

0,59

å gн =1,15 g=1,44

2. Временная

долгая, рдл +pсн, дл

краткосрочная, Рн

6,5

1,5

1,2

1,2

7,8

1,8

å рн =8 p=9,6

Плита

Схема плиты представляет собой многопролетную неразрезную опору, загруженную умеренно распределенной нагрузкой.

Собственная масса плиты gн =0,08*25=2 кН/м2 .

Погонная нагрузка принимается на ширину плиты, равную 1 м.

Для данного варианта погонные расчетные Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа нагрузки по табл. 5.1 будут равны (с учетом массы плиты h=8 см):

g=1,44+1,1*2 =3,64 кН/м;

р=9,6 кН/м;

q=g+р=3,64 + 9,6=13,24 кН/м.

В расчете неразрезных плит с учетом пластических деформаций значения изгибающих моментов при равных либо отличающихся менее чем на 20% просветах принимаются по равно моментной схеме (независимо от Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа вида загружения временной нагрузкой) равными (рис. 5,1):

в последних просветах

в среднем просвете и над средними опорами

над вторыми от края опорами

Второстепенная опора

Схема второстепенной балки представляет собой, так же как и схема плиты, неразрезную многопролетную опору, загруженную умеренно распределенной нагрузкой. Подготовительные размеры сечения второстепенной балки были приняты 45х20 см. Для определения расчетных пролетов задаемся Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа размерами главной балки:

bг. б =0,5h=30 см.

Расчетные просветы второстепенной балки будут: средние просветы (равны расстоянию в свету меж главными опорами) l02 =l2 -bг. б =6-0,3=5,7 м; последние – равны расстоянию от оси опоры на стенке до грани сечения главной балки

где

l1 и l2 – просветы балки;

а – привязка разбивочной Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа оси к внутренней грани стенки;

В – длина опорного конца балки на стенке.

Сбор нагрузок

Погонную нагрузку на опору принимают на ширину грузовой площади, равную 2 м (расстоянию меж осями второстепенных балок). Для данного варианта (см. табл. 5.1) расчетные погонные нагрузки будут иметь значения с учетом массы балки по принятым размерам

g=2*(1,44 +2,2)+0,37*0,2*25*1,1=7,28+2,04=9,32 кН/м,

где

0,37*0,2 м – размеры Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа сечения балки за вычетом толщины плиты h = 8 см;

1,1 – коэффициент перегрузки для своей массы конструкций;

25 – плотность бетона, кН/м3 ;

рдл (долгая)=2*7,8=15,6 кН/м;

ркр (краткосрочная)=2*1,8=3,6 кН/м;

р (полная)=2*9,6=19,2 кН/м;

полная

q=g+р=9,32+19,2=28,52 кН/м.

Расчетные моменты:

а) в последних просветах

б) в средних просветах и над средними опорами

в Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа) над вторыми от края опорами

Построение огибающей эпюры моментов второстепенной балки (рис. 5.2)

Эпюра моментов строится для 2-ух схем загружения:

на полную нагрузку q=g+р в нечетных просветах и условную постоянную нагрузку q'=g+1/4P в четных просветах (рис. 5.2, Схема I);

на полную нагрузку q =g+p в четных просветах и условную Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа постоянную нагрузку q'=g+1/4р в нечетных просветах (рис. 5.2, Схема II).

При всем этом наибольшие пролетные и опорные моменты принимаются ql2 /11 либо ql2 /16, а малые значения пролетных моментов строятся по параболам, характеризующим момент от нагрузки q’ (М1 ’=q’l1 2 /11; М2 ’=q’l2 2 /16) и проходящим через верхушки ординат Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа опорных моментов:

q=g+p=28,52 кН/м;

q'=9,32+1/4*19,2=14,12 кН/м;

М1 ’=14,12*5,82 /11=43 кНм;

M2 ’=14,12*5,72 /16=28,5 кНм.

Вид огибающей эпюры представлен на рис. 5.2.

Расчетные малые моменты в просветах будут равны:

в первом просвете М1 min =-87/2+43=-0,5 кНм;

во 2-м просвете

в 3-ем от края (т. е. во всех средних) просвете M3 min =-57,7+28,5=-29,2 кНм.

При расчете Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа арматуры на обозначенные моменты нужно учесть поперечную арматуру сеток плиты и верхние (конструктивные) стержни сварных каркасов балок.

Основная опора

Схема главной балки представляет собой 3-х пролетную неразрезную опору (рис. 5.3), находящуюся под воздействием сосредоточенных сил в виде опорных реакций от второстепенных балок, загруженных разными комбинациями умеренно распределенной нагрузки g Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа и p с грузовой площади 6x2=12 м2 .

Размеры поперечного сечения главной балки: h=(1/8...1/15)l, принято h=1/10l=600/10=60 см; b=(0,4...0,5)h, принято b=0,5h=0,5*600=30 см.

Сбор нагрузок

Для данной главной балки нагрузка передается в виде сосредоточенных (узловых) сил, которые с учетом собственного веса балки равны (см. табл. 5.1):

неизменная нагрузка

G=Gпл +Gв. б +Gг. б Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа ;

G=1,44+2,2*6*2+2,04*6+0,52*0,3*25*1,1=60,4 кН,

где

Gг. б – свой вес главной балки на участке длиной 2 м (расстояние меж второстепенными опорами), приведенный к сосредоточенной узловой нагрузке в точке деяния опоры второстепенной балки;

Gв. б – опорная реакция от собственного веса второстепенной балки (в предположении ее разрезности);

Gпл – свой вес железобетонной плиты h = 8 см Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа и конструкции пола, приходящихся на узловую точку опоры второстепенной балки;

временная узловая нагрузка (полная)

Р=9,6*6*2=115,2 кН.

Определение усилий в сечениях балки

Изгибающие моменты и поперечные силы, действующие в сечениях балки при сосредоточенной нагрузке, определяются по формулам [2, стр. 40, прил. V]:

M=(aG±bP)l; (5.2)

Q=(gG±dP), (5.3)

где

G и Р – соответственно Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа неизменная и временная сосредоточенные нагрузки;

l – расчетный просвет главной балки, равный расстоянию меж осями колонн; в первом просвете при опирании балки на стенку расчетный просвет принимают от оси опоры на стенке до оси колонны;

a, b, g, d – табличные коэффициенты, принимаемые зависимо от расстояния от последней левой опоры до рассматриваемого Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа сечения неразрезной балки.

Изгибающие моменты:

а) в первом просвете на расстоянии х=0,333l (загружение по схеме I, рис. 5.3):

M1 max =(0,244*60,4+0,289*115,2)*6=288 кНм;

то же, при загружении по схеме II

M1 min =(0,244*60,4-0,044*115,2)*6=60 кНм;

б) во 2-м просвете на расстоянии х=1,33l (загружение по схеме II, рис. 5.3)

M2 max =(0,067*60,4+0,2*115,2)*6=165 кНм Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа;

то же, при загружении по схеме I

M2 min =(0,067*60,4-0,133*115,2)*6=-67,2 кНм;

в) над 2-ой опорой при х =l (загружение по схеме III, рис. 5.3)

MBmax =(-0,267*60,4-0,311*115,2)*6=-312 кНм;

то же, при загружении по схемам I либо II

MB =(-0,267*60,4-0,133*115,2)*6=-188 кНм;

то же, при загружении по схеме IV

MBmin =(-0,267*60,4+0,044*115,2)*6=-66 кНм.

Поперечные силы:

а) при загружении по схеме I рис. 5.3:

QAmax Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа =0,733*60,4+0,866*115,2=144,3 кН;

QB Л =-1,267*60,4-1,133*115,2 =-206,5 кН;

QB П =60,4 кН;

б) при загружении по схеме II рис. 5.3:

QА =0,733*60,4-0,133*115,2=29 кН;

QB Л =-1,267*60,4-0,133*115,2=-91,8 кН;

QB П =60,4+115,2=175,6 кН;

в) при загружении по схеме III рис. 5.3;

QА =0,733*60,4+0,689*115,2=123,8 кН;

QB Л =-1,267*60,4-1,311*115,2=-227,5 кН;

QB П =1*60,4+1,222*115,2=201 кН.

Расчёт главной балки ведётся с учетом перераспределения моментов вследствие развития пластических Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа деформаций. В качестве выровненной эпюры моментов принимаются эпюры моментов по схемам загружении I и II, рис. 5.4, при которых в просветах 1 и 2 появляются наибольшие моменты M1 max и M2 max . За расчетный момент на опоре принимается момент по грани колонны М', равный (при ширине сечения колонны bк =40 см):

(3.3)

При загружении балки Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа по схеме III расчетный момент на опоре В по грани колонны равен:

Уменьшение момента по грани опоры при выравнивании моментов составляет:

это больше рекомендуемых 30%, что неприемлимо. Потому за расчетный момент по грани колонны принимается М'B =-272 кНм, уменьшенный лишь на 30%, т. е. М'B =0,7*-(272)=-186 кНм, а в просвете Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа расчетными являются M1 max =288 кНм и M2 max =165 кНм, вычисленные по упругой схеме, потому что при выравнивании опорного момента их значения не растут.

Подбор арматуры

Подбор арматуры в плите

Арматура в плите подбирается как для изгибаемого железобетонного элемента прямоугольного сечения размером bxh=100х8 см при помощи характеристик, приведенных в [2, стр. 38, прил Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа. III, табл. 3]. Рабочая высота сечения h0 =h-а=8-1,5=6,5 см.

При армировании плоскими сварными сетками из обычной проволоки (Rs =315 МПа):

а) в последних просветах М1 =3,66 кНм: по формуле (6.1) рассчитывается

(6.1)

где коэффициент критерий работы бетона mб1 =0,85. По [2, стр. 38, прил. III, табл. 3] находим коэффициент h=0,948 и определяем площадь сечения арматуры Аs, p по Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа формуле (6.2) (множитель 100 введен для приведения размерности сопротивления, выраженного в МПа, к размерности в Н/см2 исходя из последующих соотношений величин: 1 МПа=106 Па (Н/м2 )=100 Н/см2 ):

(6.2)

б) в средних просветах и над средними опорами:

М2 =2,7 кНм;

h=0,962;

в) над вторыми опорами:

МВ =3,94 кНм;

h=0,948;

Плита армируется плоскими сварными Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа сетками. Беря во внимание, что плита по всему контуру окаймляется цельно связанными с нею опорами, в средних просветах и на средних опорах уменьшаются изгибающие моменты на 20%, как следует, расход арматуры будет тоже на 20% меньше

Аs, p =1,46*0,8=1,17 см2 ,

где

0,8 – коэффициент, учитывающий при частичном защемлении плиты по контуру уменьшение изгибающего момента.

С учетом уменьшения Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа моментов для армирования средних пролётов и средних опор принимаются сварные сетки I и II с рабочей продольной арматурой поперечником 4 мм и поперечной арматурой поперечником 5 мм с шагом 150 мм (Аs =1,31 см2 ) (рис. 6.1). Тогда в последних просветах при требуемом Аs, p =1,9 см2 и над 2-ой опорой при Аs, p =1,98 см2 проектируются Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа сетки III и IV с рабочей продольной арматурой поперечником 4 мм и поперечной арматурой поперечником 5 мм с шагом 100 мм (Аs =1,96 см2 на 1 м длины). Сетки I, II, III и IV (рис. 6.1) укладывают раздельно.

Подбор арматуры для второстепенной балки

При расчете сечений балки на положительный момент (в просвете) принимается железобетонное сечение таврового Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа профиля с полкой (плитой) в сжатой зоне.

Ширина полки в этом случае bп ’=200 см, потому что соблюдено условие норм [1.5, п. 3.16], по которому

и bп ’£l0 +bв. б =180+20 см.

При расчете на отрицательный момент принимают прямоугольное сечение, равное 45х20 см, так как плита находится в растянутой зоне и в расчете не учитывается Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа.

Для армирования используются сварные каркасы из стали класса А-П, Rs =270 МПа. Рабочая высота сечения h0 =45-3,5=41,5 см. Арматуру рассчитываем при помощи характеристик А0 , h и x по [2, стр. 38, прил. III, табл. 3]. В последних просветах M1 =87 кНм; определяем размещение границы сжатой зоны сечения по условию (6.3) при x=hп Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа ’, b=bп ' и Аs ’=0:

M£mб1 Rb bп 'hп '(h0 -0,5hп '); (6.3)

8700 кНсм<11(100)0.85*200*8(41,5-0,5*8)=56100 кНсм;

условие соблюдается, граница сжатой зоны проходит в полке, как следует, сечение принимается шириной bп ';

по формуле (6.1)

по [2, стр. 38, прил. III, табл. 3] находим коэффициенты h=0,987 и x=0,026, вычисляем

Проверяем условие (6.4)

x£xR : (6.4)

по формуле (6.5) находится

x0 =a-0,008Rb mб Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа1 =0,85-0,008*0,85*11=0,774; (6.5)

по формуле (6.6) определяется граничное xR

(6.6)

Условие (6.4) соблюдается, потому что x=0,026

Для 2-ух каркасов принимается 4Æ16 A-II, Аs =8,04 см2 (см. каркас (1) на рис. 6.2).

В средних просветах М2 =57,7 кНм;

h=0,99; x=0,023;

для 2-ух каркасов принимается 2Æ18 A-II, Аs =5,09 см2 (см. каркасы (2) на рис. 6.2); условие x£xR соблюдается, потому что x=0,023

Над вторыми Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа от края опорами МВ =83,8 кНм;

h=0,86; x=0,28;

условие x£xR соблюдается, потому что x=0,28

Растянутой арматурой над опорами второстепенных балок являются рабочие стержни надопорных сеток, расположенных меж осями примыкающих второстепенных балок. Принимаются две сварные сетки V с поперечной рабочей арматурой поперечником 5 мм и продольной 4 мм Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа (Аs =1,57 см2 ) площадью сечения любая на 1 пог. м:

Над средними опорами МС =57,7 Нм:

h=0,87; x=0,26;

условие x£xR соблюдается, потому что x=0,26

(-2,5% допустимо).

Сетки V и IV заводятся Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа за ось опоры (при p/g£З): одну сетку на 1/3l от оси и другую на 1/4l от оси (см. рис. 6.2).

Расчет поперечной арматуры

Наибольшая поперечная сила QB Л =0,6ql=0,6*28,52*5,85=100 кН. Проверяется 1-ое условие (6.7)

Q£0,35Rb bh0 ; (6.7)

Qmax =100000 H<0,35*0,85*11(100)*20*41,5=272000 H,

где

Q – в H;

Rb – в МПа;

(100) – для пересчета правой части условия Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа (6.7), H;

условие соблюдается, принятые размеры сечения достаточны.

Проверяется 2-ое условие (6.8)

Q£k1 RRbt mб 1 bh0 ; (6.8)

100000 H>0,6*0,88(100)*0,85*20*41,5=37500 H,

условие (2.49) не удовлетворяется, требуется поперечное армирование.

Из формулы (6.9) определяется требуемая интенсивность поперечного армирования

(6.9)

Принимаются поперечные стержни поперечником dx =6 мм, As , x = 0,283 см2 в согласовании с [2, стр. 39, прил. IV]. При 2-ух каркасах n Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа = 2 и As , x =0,283*2=0,566 см2 .

Шаг поперечных стержней по формуле (6.10)

u=Rsw As,x /qx =170(100)*0,566/490=19 см. (6.10)

Наибольшее расстояние меж поперечными стержнями согласно формуле (6.11)

(6.11)

Исходя из критерий конструирования на приопорных участках длиной 1/4 просвета это расстояние должно быть при h£450 мм u£h/2=45/2=22,5 см и менее u=15 см. Принимается расстояние u Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа=15 см по меньшему из вычисленных значений.

В средней половине просвета балки поперечная сила на расстоянии 1/4 просвета от опоры балки

Q=Qmax -ql/4=100-28,52*5,85/4=58,2 кH;

тут условие (6.8) не удовлетворяется, потому что Q=58,2 кH>k*Rbt mб1 bh0 =37,5 кH, как следует, требуется постановка поперечных стержней по расчету.

Рассчитывается требуемое значение qx :

Шаг поперечных Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа стержней при dx =6 мм и n=2

u=170(100)*0,566/164=49 см.

Наибольший шаг поперечных стержней

по конструктивным требованиям [1.5, п. 5.27] при высоте сечения h>300 мм расстояние меж поперечными стержнями u принимается менее 3/4h и менее 500 мм.

Потому в средней части балки можно принять u=3/4h=0,75*45=33 см, принимается u=30 см (кратно 5 см).

В средних просветах Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа большая поперечная сила

Q=0,5ql2 =0,5*28,52*5,7=81,2 кH<100 кH.

По конструктивным суждениям в целях унификации каркасов принимается для балок средних пролетов (каркасы (2), рис. 6.2) поперечные стержни поперечником 6 мм с шагом 15 и 30 см, так же как для каркасов (1) в последнем просвете.

Каркасы (1) и (2) на опоре соединяются дополнительными стержнями с пуском за грань опоры (главной балки Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа) на длину 15d1 и более (u+150 мм).

Подбор сечения арматуры для главной балки

Приняты ранее: арматура продольная класса A-II, Rs =270 МПа; поперечная арматура класса A-I, Rsw =170 МПа; бетон марки М250, Rb =11 МПа, Rbt =0,88 МПа, mб1 =0,85. По моменту МВ =186 кНм уточняем размер поперечного сечения ригеля при x=x/h0 =0,35 по формуле Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа (6.12) при r0 =1,8:

(6.12)

что меньше принятого за ранее h0 =60-6=54 см; условие (6.12) удовлетворяется.

Арматура в просвете рассчитывается по формулам тавровых сечений с полкой в сжатой зоне, а на опоре – как для прямоугольных сечений. Характеристики A0 , h и x принимаются по [2, стр. 38, прил. III, табл. 3].

Подбор сечения арматуры в последних просветах Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа: М1 =288 кНм; ширина полки таврового сечения b'п =(600/6)*2 + 30=230 см; h0 =60-4,5=55,5 см, арматура в два ряда; размещение границы сжатой зоны определяется по условию

M£Rb mб1 b'п h'п (h0 -0,5h'п );

28800<11(100)*0.85*230*8*(55,5-0,5*8)=88500 кНсм.

Условие соблюдается, граница сжатой зоны проходит в полке, сечение рассчитывается как прямоугольное шириной b'п =230 см Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа:

по [2, стр. 38, прил. III, табл. 3] определяется h=0,975; x=0,05; рассчитывается площадь сечения растянутой арматуры

принимается 4Æ20 A-II+2Æ22 A-II, As ,ф =12,56+7,6=20,1 см2 (рис. 6.3, каркасы (3) и (4)).

В среднем просвете M2 =162 кНм;

h=0,99;

Принимаются два каркаса (5) в каждом по 2Æ20 A-II, всего 4Æ20 A-II, As ,ф =12,56 см2 .

Верхняя арматура в среднем просвете обусловятся по Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа моменту М2 min =-67,2 кНм.

Сечение прямоугольное 60х30 см, h0 =60-4,5=55,5 см:

h=0,957;

Принимается 2Æ18 A-II; As =5,09 см2 (см. каркасы (5)). Подбор арматуры на опоре В: МB ’=-186 кНм; сечение прямоугольное 60х30 см; h0 =60-6=54 см.

h=0,87;

Принимается 4Æ22 A-II, As =15,2 см2 , каркасы (6) и (7), рис. 6.3.

Конструктивное решение данного узла

Рассматривается конструктивное решение узла цельного сопряжения Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа колонны с плитой перекрытия (рис. 7.1).

В месте сопряжения колонны с главной опорой, выпуски продольной арматуры колонны связываются с помощью конструктивной поперечной арматуры Æ8 A-I с каркасом (6) главной балки. Места обрыва продольной арматуры колонны свариваются с сетками I и II балочной плиты, что обеспечивает жёсткое закрепление арматурного каркаса Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа в рассматриваемых элементах.

Перечень литературы

Строй нормы и правила:

СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия. М.: ЦИТП, 1986;

СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М.: ЦИТП, 1989;

СНиП 2.05.03-84. Мосты и трубы. М.: ЦИТП, 1985;

СНиП 2.06.08-87. Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений. М.: ЦИТП, 1988;

СНиП II-21-75. Бетонные и железобетонные конструкции. – М.: Стройиздат, 1976;

Кононов Ю.И. “Цельное железобетонное ребристое Здания и сооружения из монолитного железобетона - курсовая работа перекрытие с балочными плитами” – методические указания по курсовому проекту – ЛПИ. 1982 г.



zdravstvuj--tolkovanie-uchebno-metodicheskij-kompleks-uchitel-nachalnih-klassov-pasinok-yuliya-yurevna.html
zdravstvuj-maslenica-razvlechenie-dlya-detej-starshej-i-podgotovitelnoj-grupp-detskogo-sada.html
zdravstvuj-pervaya-faza.html